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鞍点的TPEP防腐钢管应变强度略小于受压侧冠点

浏览: 发表时间:2021-08-03 09:34:05

  通过位移计测值按式(6-17)计算得到,TPEP防腐钢管方向为凹正凸负=D15+D16.a2=D17+D18纵坐标定义及方向与图6-34相同。在焊缝开裂后,弯矩一水平凹凸变形曲线表现出与弯矩-转角曲线一样的强度与刚度退化现象。B2试件在受初始轴压力作用后管壁由于椭圆化产生凸向变形,此后的反复弯矩作用只是改变变形的大小,而无法改变其方向3.弯矩-局部转角曲线的骨架曲线根据图6-34的滞回曲线绘制了节点弯矩-局部转角的骨架曲线,6-36。横坐标定义及方向与图6-34相同,纵坐标M为千斤顶水平荷载在节点相贯面产生的弯矩。为确定节点的屈服位置,在图中作出斜率为0.779KM(节点初始刚度)的直线,如虚线。

  根据Kurobane准则7,虚线与骨架曲线的交点TPEP防腐钢管所对应的弯矩和转角即为相贯节点的屈服弯矩M、和屈服转角0y,分别列于表6-11和表6-146.5.3节点应变分布规律通过应变测点的数据分析,可以了解腹杆根部截面以及相贯面周围弦杆管壁的应变强度变化与分布规律,从而研究相贯节点在反复弯曲荷载作用下的破坏机理图6-37—图6-40给出了各节点试件相贯线周边测点的应变强度分布及随荷载级数的变化。横坐标α为测点在腹杆截面上的投影与水平线之间的夹角(图6-23),纵坐标E为应变强度。Bl试件弦杆的屈服应变为1932∈,腹杆的屈服应变为1675.6-37(a),弦杆管壁各测点在、第2级加载中,均未进入塑性,此时鞍点的应变强度略小于冠点;在第3级加载中,鞍点和冠点处测点开始进入塑性,测点进入塑性时对应的弯矩值为22.2kN·m,此后鞍点的应变强度逐渐大于冠点;从冠点在受拉和受压侧的对比看,受拉侧的应变强度总是小于受压侧的应变强度6-37(b),腹杆根部测点直到加载至第5级才进入塑性,测点进入塑性时对应的弯矩值为27.7kN·m;加载全过程中鞍点的应变强度均小于冠点;从受拉和受压侧的对比看,与弦杆管壁应变分布规律恰好相反,腹杆根部受拉侧的应变强度总是大于受压侧的应变强度。B2试件弦杆的屈服应变为1932με,腹杆的屈服应变为1675ε。

  6-38(a),弦杄管壁各测点在级加载中均未进入塑性,此时鞍点的TPEP防腐钢管应变强度略小于受压侧冠点,略大于受拉侧冠点;在第2级加载过程中,鞍点和冠点处测点开始进入塑性,测点进入塑性时对应的弯矩值为22.0kN·m,此后鞍点的应变强度逐渐大于冠点;从冠点在受拉和受压侧的对比看,受拉侧的应变强度总是小于受压侧的应变强度。6-38(b),腹杆根部测点加载全过程中均未进入塑性;在前3级加载中,鞍点的应变强度略小于冠点,在后2级加载中,鞍点的应变强度逐渐大于受拉侧冠点,而仍然小于受压侧冠点;从受拉和受压侧的对比看,由于腹杆初始轴压力的作用,腹杆根部受拉侧的应变强度总是小于受压侧的应变强度


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